دراسة حالة --- اكتشاف أعطال المحولات عن طريق اختبار مقاومة اللف بالتيار المستمر

من خلال قياس المقاومة المباشرة، يمكن التحقق من جودة لحام أو توصيل أطراف المحول، سواء كان الملف في حالة قصر أو انفتاح بين اللفات، وما إذا كان مبدل النقر على اتصال جيد.

الحالة 1: محول بقدرة 16000 كيلو فولت أمبير وجهد 6.3 كيلو فولت، كان معدل عدم التوازن ثلاثي الطور في الملف المنخفض الجهد قبل المعالجة 2.82%، تم فصل الملف الثانوي ثلاثي الطور، وقياس المقاومة المستمرة لكل منها على حدة، حيث كانت المقاومة في الطور B أكبر بنسبة 7.8% من الطورين A وC، وبعد الفحص تبين أن سلك التوصيل لملف الطور B كان ملحومًا بشكل سيء، حيث انكسر أحد الأسلاك النحاسية المسطحة الثلاثة، وتم لف 7-8 طبقات من الشريط الأبيض القطني والتي احترقت وأصبحت سوداء. بعد إعادة المعالجة، أصبحت المقاومة المستمرة طبيعية، وانخفض معدل عدم التوازن ثلاثي الطور إلى 0.005%.

الحالة 2: لمحول بقدرة 31500 كيلو فولت أمبير وجهد 10 كيلو فولت، كان معدل عدم التوازن في المقاومة المستمرة عند التصنيع 3.6%، وأصبح 2.5% قبل التشغيل، و2.7% أثناء الاختبار القبلي. بعد حدوث قصر مفاجئ، تم قياس معدل عدم التوازن فكان 3%. بعد 5 مرات من إغلاق الدائرة بصدمة، تم قياس معدل عدم التوازن في المقاومة المستمرة فكان 42.8%. وبعد الفحص، تبين ما يلي:

1) وجود قصر بين اللفات في اللفة الثانية عند المخرج السفلي لملف الطور A في الفرع المنخفض الجهد 1، حيث احترقت العزل والفاصل.

2) الانزياح المحوري والقطري لملف اللفة القصيرة حوالي 20 ملم.

الحالة 3: محول بقدرة 120000 كيلو فولت أمبير وجهد 220 كيلو فولت، كان قيد التشغيل لمدة 25 عامًا. في عام 1991، تم اكتشاف مقاومة مستمرة غير طبيعية، حيث وصل معدل عدم التوازن إلى 4.2%.

تم قياس مقاومة التلامس لوصلات الطرف الخارجي للملف المنخفض الجهد، وتبين أن مقاومة الطرفين B وC ارتفعت من 10 ميكرو أوم إلى 300 ميكرو أوم. كشف الفحص أن الصامولة والبرغي على الوصلتين لأسلاك التوصيل الخاصة بالطورين B وC في الملف المنخفض الجهد قد انصهرا. كما تظهر على الصواميل والحلقات علامات احتراق ونقاط انصهار.

الحالة 4: لمحول بقدرة 2000 كيلو فولت أمبير وجهد 63 كيلو فولت، أظهرت نتائج اختبار المقاومة المستمرة أنه عند موضع النقر 9، كان انحراف المقاومة المستمرة 9.8%. كشف الفحص أن ضغط زنبرك مفتاح تنظيم الجهد تحت الحمل كان غير كافٍ، وأن البراغي لم تكن محكمة الربط بشكل جيد، وأن المفتاح الميكانيكي للمبدل لم يكن في مكانه الصحيح. كما كان المفتاح القطبي على اتصال وهمي بالنقطة المشتركة K، وكانت نقاط التلامس تحمل علامات احتراق بسبب القوس الكهربائي، وأصبحت المقاومة المستمرة متوازنة بعد المعالجة.

الحالة 5: محول من نوع SFPSL-120000/220، كان قيد التشغيل لمدة 18 عامًا، وكانت جميع نتائج الاختبارات السابقة بما في ذلك المقاومة المستمرة طبيعية. بعد حادثة تفلور سطحي لجهاز التيار (CT) على جانب 110 كيلو فولت، انقطع التيار عن المحول واشتعلت النيران فيه. عند تحليل نتائج اختبار المقاومة المستمرة، تبين أن معدل عدم التوازن في مقاومة كل طور يتوافق مع متطلبات اللوائح الكاملة. في نتائج الاختبارات لنصف السنة الأولى من الحادثة، وعلى الرغم من أن المقاومة المستمرة ثلاثية الطور على جانب الجهد المتوسط كانت متوازنة، إلا أنها لم تكن كما في السنوات السابقة عند نفس درجة الحرارة. وبالمقارنة مع متوسط قيمة الاختبار، كانت كل مرحلة قد زادت بنحو 8.15% (حيث لم تتجاوز الزيادة في الجهد العالي والمنخفض 2%)، مما يشير إلى وجود عيب في التلامس في غلاف النقطة المحايدة على جانب الجهد المتوسط، ولكن لم تتم إضافة أي تحليل بعد الاختبار، ولم يمر به أي تيار أثناء التشغيل العادي، ولم يستطع الكروماتوغراف أن يعكس ذلك حتى وقعت الحادثة.

الحالة 6: محول بقدرة 120 ميجا فولت أمبير وجهد 220 كيلو فولت يفصل فجأة أثناء التشغيل بسبب حماية الحمل الخفيف والثقيل والحماية التفاضلية، مع حقن الزيت وتحليل كروماتوغرافي للزيت يُظهر تفريغًا قوسيًا ويشمل خصائص العزل الصلب. مقاومة التيار المستمر لللفات الجهد العالي غير متوازنة بين الأطوار، حيث تزيد مقاومة الطور A بحوالي 12% عن الطورين B وC. عند رفع غطاء المحول، وُجد أن ملف الجهد العالي I للطور A تعرض لقصير بين اللفات في الجزء الخامس من الأعلى إلى الأسفل، وانصهر السلك. لماذا زادت مقاومة التيار المستمر لللفة بنسبة 12% فقط بعد انصهار السلك بسبب القصر بين اللفات؟ هذا يتحدد بهيكل اللف. لف المحول له هيكل عالي-منخفض-عالي، أي أن الطبقة الخارجية هي ملف الجهد العالي I، والوسطى هي ملف الجهد المنخفض، والداخلية هي ملف الجهد العالي II. يتصل ملف الجهد العالي I وملف الجهد العالي II على التوالي لتشكيل لف الجهد العالي معًا، ثم يتصلان على التوالي مع الجهد العالي II.

عدد لفات A1O1 أو A2O2 متساوي، ويشكل حوالي 1/4 من لفات AO1.

يُفترض أن مقاومة كل جزء لها العلاقة التالية:

RAO1=RAO2=4RA2O2=2RO1O=4RAA1/3

تحت الظروف الطبيعية:

R (الجهد العالي)=RO1O+RAO1/2=RAO1

بعد انصهار A1O1 بسبب الحادث

R (الجهد العالي)=RO1O+RAA1/2+RA2O2

أي أن مقاومة لف الجهد العالي بعد الحادث تزيد بحوالي 12.5% عن المقاومة تحت الظروف الطبيعية.

بنفس الطريقة، يمكن ملاحظة أنه إذا حدث قصر بين اللفات في الجهد العالي I وانصهر السلك، ستزيد مقاومة لف الجهد العالي بحوالي 27%. بالنسبة للمحولات ذات الهيكل العادي عالي-منخفض، إذا انصهر السلك بسبب قصر بين اللفات في منطقة الجهد العالي الكبيرة، تزيد مقاومة لف الجهد العالي بحوالي 80%. وفقًا للتجربة والحساب أعلاه، يمكن الحكم تقريبًا على نطاق العطل بناءً على تغير المقاومة. بالطبع، هناك حالات نادرة جدًا حيث لا ينصهر السلك بالكامل بعد القصر بين اللفات، ولا تتغير مقاومة التيار المستمر للملف بشكل ملحوظ.

مقالات ذات صلة:

المجموعة الأكثر اكتمالاً لمجموعات متجهات المحولات مع رسومات توصيل اللفات
ما مدى أهمية مقاومة لف التيار المستمر للمحول؟
أفضل 6 أجهزة اختبار مقاومة لف المحولات عالميًا (بما في ذلك الأسعار)
كيف يجب اختبار مقاومة اللف بشكل مختلف على محولات التيار والجهد؟
ما الفرق بين مقاومة التيار المستمر ومقاومة العزل وكيفية اختبارهما؟
8 نصائح لتحسين دقة قياس مقاومة التيار المستمر
لماذا تكون مقاومة اللف المقاسة دائمًا غير دقيقة؟ ربما أغفلت هذه النقاط الست الرئيسية

أجهزة اختبار مقاومة اللف بالتيار المستمر سلسلة Kingrun

شركة Kingrun لأجهزة المحولات المحدودة

المزيد من أجهزة اختبار المحولات من Kingrun